SNCM420H為日本牌號滲碳鋼，該鋼屬于Cr-Mo系列的高級齒輪用鋼，大量使用在重載齒輪中。該鋼屬于窄帶高淬透性鋼，滲碳熱處理后變形較小，表面硬度高，耐磨性好，使用壽命高。目前，該種材料滲碳基本采用滲碳加兩次淬火工藝，我公司通過大量工藝試驗，在保證使用性能的前提下成功實現了SNCM420H-K齒輪的滲碳直接淬火，縮短生產周期，提高了生產效率;同時減少一次淬火工序，減小齒輪的變形，減小后續齒部磨削時的磨削量。
依據我國鋼號命名規則，可將SNCM420H-K鋼命名為22CrNi2MoNbH，該鋼屬于保證淬透性鋼，它的化學成分如表1所示。SNCM420H-K含有較高的Mn、Cr、Ni、Mo，4種合金元素的加入可提高該材料的淬透性、心部的強度，降低了低溫脆性;并且SNCM420H-K添加了微量Nb元素，Nb能與N、C結合，形成氮化物、碳化物，可顯著提高再結晶溫度，阻止奧氏體晶粒的長大，從而細化晶粒，改善材料的性能，使滲碳直接淬火成為可能。
表1 SNCM420H-K化學成分(質量分數)(%)
根據相關文獻的研究結果顯示含Nb的20CrNi2Mo鋼在880℃、900℃、920℃、940℃、960℃溫度下保溫1h后淬水后的奧氏體晶粒度，在880℃、900℃、920℃下該鋼晶粒度沒有明顯變化;在940℃、960℃下該鋼晶粒有較為明顯的長大;在920℃保溫10h后晶粒沒有發生明顯的長大，晶粒度為8～9級，由此確定含Nb的20CrNi2Mo鋼的滲碳溫度為920℃，由于SNCM420H-K與含Nb的20CrNi2Mo化學成分相近，選擇920℃作為SNCM420H-K鋼的滲碳溫度。
1.SNCM420H-K齒輪滲碳二淬火工藝
SNCM420H-K鋼選用東北特鋼生產的Φ200mm圓鋼，化學成分見表2，齒輪工藝簡圖如圖1所示。該齒輪的滲碳組織要求：節圓處硬化層要求2.4～3.0mm，齒根處硬化層深度≥1.5mm，心部硬度269～352HBW，馬氏體、殘留奧氏體1～4級，碳化物1～4級，表面硬度60～64HRC，晶粒度≥7級。該齒輪生產路線：下料→鍛造→正火→粗車→精車→滾齒→滲碳→淬火→高溫回火→車螺紋→二次淬火→低溫回火→磨端面→磨齒，滲碳二次淬火工藝曲線如圖2所示。
表2 試驗用SNCM420H-K化學成分(質量分數)(%)
圖2 SNCM420H-K齒輪滲碳二次淬火工藝 曲線圖
完成低溫回火工序后剖切檢驗齒輪。金相組織如圖3所示，齒輪滲碳區組織為：回火馬氏體+殘留奧氏體1級，少量碳化物1級，晶粒度9級。心部組織為：回火索氏體+少量鐵素體，晶粒度8級;心部硬度278～339HBW，滿足工藝要求。
圖3
低溫回火后檢測齒輪軸的徑向圓跳動值，并與滲碳前進行對比，得出滲碳二次淬火的變形量，變形量數據如表3所示，平均變形量約漲大0.044mm，淬火后漲大變形增加了后工序磨齒的磨削量。
表3 SNCM420H-K齒輪滲碳二次淬火變形量
2.SNCM420H-K滲碳直接淬火工藝
根據滲碳直接淬火工藝，調整工藝路線、工藝參數及相關生產過程，工藝路線調整結果：生產路線為下料→鍛造→正火→粗車→精車→滾齒→車螺紋→滲碳→淬火→低溫回火→磨端面→磨齒，滲碳直接淬火工藝曲線如圖4所示。
完成低溫回火工序后，剖檢滲碳直接淬火齒輪，滲碳區組織：回火馬氏體+殘留奧氏體1級+碳化物2級，晶粒度9級。心部：回火索氏體+少量鐵素體，晶粒度9級，心部硬度297～373HBW。將SNCM420H-K滲碳直接淬火齒輪與SNCM420H-K二次淬火齒輪的金相組織對比可看出，兩者基本相當，心部硬度稍有提高，由此可判斷，滲碳直接淬火對SNCM420H-K鋼滲碳組織影響不大，可使用滲碳直接淬火工藝取代滲碳二次淬火。
圖5
低溫回火后檢測齒輪的徑向跳動值，并與滲碳前進行對比，得出滲碳直接淬火變形量結果，部分變形量如表4所示，平均變形量約漲大0.03mm，較滲碳二次淬火工藝變形量減小0.014mm，齒輪變形減小32%，畸變率大大減小。因此，減小一次淬火過程能夠有效的減小淬火變形，減小了后續磨削量，降低生產成本，并且取消一次淬火工序，節約了能源。
表4 SNCM420H-K齒輪軸滲碳二次淬火變形量
3.結語
SNCM420H-K鋼滲碳直接淬火組織與傳統滲碳二次淬火工藝組織基本相當，但減少一次淬火工序可較大的減小齒輪軸的變形量，減小磨削量，降低能耗，節約了生產成本，提高了生產效率。經多年驗證，我公司生產的SNCM420H-K滲碳直接淬火齒輪在使用過程中未出現任何異常問題。
依據我國鋼號命名規則，可將SNCM420H-K鋼命名為22CrNi2MoNbH，該鋼屬于保證淬透性鋼，它的化學成分如表1所示。SNCM420H-K含有較高的Mn、Cr、Ni、Mo，4種合金元素的加入可提高該材料的淬透性、心部的強度，降低了低溫脆性;并且SNCM420H-K添加了微量Nb元素，Nb能與N、C結合，形成氮化物、碳化物，可顯著提高再結晶溫度，阻止奧氏體晶粒的長大，從而細化晶粒，改善材料的性能，使滲碳直接淬火成為可能。
表1 SNCM420H-K化學成分(質量分數)(%)
根據相關文獻的研究結果顯示含Nb的20CrNi2Mo鋼在880℃、900℃、920℃、940℃、960℃溫度下保溫1h后淬水后的奧氏體晶粒度，在880℃、900℃、920℃下該鋼晶粒度沒有明顯變化;在940℃、960℃下該鋼晶粒有較為明顯的長大;在920℃保溫10h后晶粒沒有發生明顯的長大，晶粒度為8～9級，由此確定含Nb的20CrNi2Mo鋼的滲碳溫度為920℃，由于SNCM420H-K與含Nb的20CrNi2Mo化學成分相近，選擇920℃作為SNCM420H-K鋼的滲碳溫度。
1.SNCM420H-K齒輪滲碳二淬火工藝
SNCM420H-K鋼選用東北特鋼生產的Φ200mm圓鋼，化學成分見表2，齒輪工藝簡圖如圖1所示。該齒輪的滲碳組織要求：節圓處硬化層要求2.4～3.0mm，齒根處硬化層深度≥1.5mm，心部硬度269～352HBW，馬氏體、殘留奧氏體1～4級，碳化物1～4級，表面硬度60～64HRC，晶粒度≥7級。該齒輪生產路線：下料→鍛造→正火→粗車→精車→滾齒→滲碳→淬火→高溫回火→車螺紋→二次淬火→低溫回火→磨端面→磨齒，滲碳二次淬火工藝曲線如圖2所示。
圖1 齒輪工藝簡圖
表2 試驗用SNCM420H-K化學成分(質量分數)(%)
圖2 SNCM420H-K齒輪滲碳二次淬火工藝 曲線圖
完成低溫回火工序后剖切檢驗齒輪。金相組織如圖3所示，齒輪滲碳區組織為：回火馬氏體+殘留奧氏體1級，少量碳化物1級，晶粒度9級。心部組織為：回火索氏體+少量鐵素體，晶粒度8級;心部硬度278～339HBW，滿足工藝要求。
圖3
低溫回火后檢測齒輪軸的徑向圓跳動值，并與滲碳前進行對比，得出滲碳二次淬火的變形量，變形量數據如表3所示，平均變形量約漲大0.044mm，淬火后漲大變形增加了后工序磨齒的磨削量。
表3 SNCM420H-K齒輪滲碳二次淬火變形量
2.SNCM420H-K滲碳直接淬火工藝
根據滲碳直接淬火工藝，調整工藝路線、工藝參數及相關生產過程，工藝路線調整結果：生產路線為下料→鍛造→正火→粗車→精車→滾齒→車螺紋→滲碳→淬火→低溫回火→磨端面→磨齒，滲碳直接淬火工藝曲線如圖4所示。
圖4 SNCM420H-K齒輪滲碳直接淬火工藝曲線圖
完成低溫回火工序后，剖檢滲碳直接淬火齒輪，滲碳區組織：回火馬氏體+殘留奧氏體1級+碳化物2級，晶粒度9級。心部：回火索氏體+少量鐵素體，晶粒度9級，心部硬度297～373HBW。將SNCM420H-K滲碳直接淬火齒輪與SNCM420H-K二次淬火齒輪的金相組織對比可看出，兩者基本相當，心部硬度稍有提高，由此可判斷，滲碳直接淬火對SNCM420H-K鋼滲碳組織影響不大，可使用滲碳直接淬火工藝取代滲碳二次淬火。
圖5
低溫回火后檢測齒輪的徑向跳動值，并與滲碳前進行對比，得出滲碳直接淬火變形量結果，部分變形量如表4所示，平均變形量約漲大0.03mm，較滲碳二次淬火工藝變形量減小0.014mm，齒輪變形減小32%，畸變率大大減小。因此，減小一次淬火過程能夠有效的減小淬火變形，減小了后續磨削量，降低生產成本，并且取消一次淬火工序，節約了能源。
表4 SNCM420H-K齒輪軸滲碳二次淬火變形量
3.結語
SNCM420H-K鋼滲碳直接淬火組織與傳統滲碳二次淬火工藝組織基本相當，但減少一次淬火工序可較大的減小齒輪軸的變形量，減小磨削量，降低能耗，節約了生產成本，提高了生產效率。經多年驗證，我公司生產的SNCM420H-K滲碳直接淬火齒輪在使用過程中未出現任何異常問題。